調壓閥是構成工控自動化自動控制系統里的一個關鍵步驟，它被稱之為加工過程自動化的“手腳”，是自動控制系統的最后部件。正確選擇調壓閥是保證系統穩定、正常運轉的重要。
操縱閥選型具體內容
調壓閥的選用具體內容一般包含下列這幾個層面：
調壓閥結構形式及材料挑選：調壓閥有人下單座閥、雙坐閥、金屬波紋管密封閥、油路板分離出來閥、套筒閥、低噪聲閥、角型閥、三通閥、氣動蝶閥、碟閥、閘閥、軸力旋轉閥等類產品，材料有生鐵、碳素鋼、各種各樣不銹鋼板、銅、鋁、鈦、黃銅、雙相不銹鋼、蒙耐爾鋁合金這些，客戶關鍵依據閘閥可控物質的環境溫度、工作壓力、腐蝕及其是不是造成汽蝕、磨蝕等要素挑選材料，這包含油路板、單流閥、閥心、閥座、高壓閘閥、密封墊、密封填料等材料的選取。
調壓閥流量特性挑選：調壓閥流量特性就是指相對性行程安排與相對性總流量的關聯，一般有線形流量特性、等百分數流量特性、快開流量特性、雙曲線流量特性這些，需按照加工工藝目標的特性選取。
調壓閥規格測算：依據工藝過程標準估算出調壓閥的流量系數C，隨后依據相匹配結構形式調壓閥的流量系數C值表挑選規格。
調壓閥執行器挑選：調壓閥執行器有氣動式、液控閥、電動式三種。氣動執行器適合于防火防爆場所，設備故障率低，但需設單獨的儀表盤氣動閥門；液控閥執行器適合于推動力或扭矩非常大的地區，運作穩定，但體積大，價格比較貴，使用量非常少；電動執行器的驅動程序源隨處可用，防爆型商品適合于防火防爆場所，其穩定性近些年大大提高，現階段已變成執行器的主流產品。
調壓閥不平衡感校對：不平衡感校對是確保調壓閥正常工作不可缺少的一步，其實質是校對執行器的傷害力是不是超過物質的不平衡感、閘閥姿勢時的滑動摩擦力、閥心的作用力等力的總數（自然，校對時導出力還需要有一定的容量）。
以便簡單化測算，閘閥生產廠家依據工作條件對常見閘閥測算出容許壓力差，列出來報表附著型號選擇樣版上，那樣不平衡感校對就轉化成容許壓力差校對。校對有這兩種方法，一是依據選定執行器的傷害力看容許壓誤差是不是符合規定，二是依據容許壓誤差選中適合導出力的執行器。當校對無法經過時，可能要從閥門結構方式挑選逐漸再次型號選擇。
在一些調壓閥的選用測算材料中通常主要詳細介紹規格測算等具體內容，對不平衡感校對則閉口不談，因而有一些設計人員經常只開展前四項工作中而忽略了后一項工作，在大部分液體工作壓力不高的情況下，未作此項校對都不危害調壓閥的正常工作。但對鍋爐給水這種很有可能涉及到中髙壓的生產流程而言，未作校對就有可能導致給水閥門關沒死，進而危害閘閥的運作。更為嚴重是指，因為大腦中并沒有容許壓力差這一定義，當這種情況發生時大家通常弄不清楚緣故，就把義務推倒調壓閥生產廠，認為是產品品質難題，造成常見故障長期性無法得到處理。
文中將最先詳細介紹調壓閥較大容許氣體壓力值，隨后根據好多個當場運作實例分析與此有關的出錯，匯總將來操縱閥選型需要注意的情況。
調壓閥較大容許氣體壓力值
以四川儀表盤11廠“調壓閥及協助設備型號選擇樣版”里的數據信息為例子，在表1中列舉鍋爐常見給排水調壓閥的最高容許氣體壓力值。

表1幾類調壓閥較大容許氣體壓力值（MPa）

附表:1.Ⅰ-表明AA、BA、CB套筒規格、閥塞組成Ⅱ-表明DC、CC、DD、CD套筒規格、閥塞組成2.表格中KHTS、KHSC為引入日趙本山武企業的商品。

分析表1，可獲得下列好多個結果：
閘閥的最高容許氣體壓力值與氣動閥門的結構形式、規格、電動執行機構驅動力（電動式、氣動式）、電動執行機構的推動力相關。
單座調壓閥的最高容許氣體壓力值低，一般不一定能達到工業生產鍋爐給水調節系統的規定。雙坐調壓閥的狀況則有很大的改變，一般能夠達到工業生產鍋爐給水調節系統的規定。電動式套筒規格調壓閥的狀況則與人們想像的有差別，兩大類套筒規格與閥塞的組成較大容許氣體壓力值區別特別大，Ⅱ類套筒規格與閥塞組成的電動式套筒規格調壓閥較大容許氣體壓力值比較低，乃至小于一般的單座調壓閥，Ⅰ類套筒規格與閥塞組成的電動式套筒規格調壓閥較大容許氣體壓力值非常高，比相匹配的雙坐調壓閥還需要高，設計方案采用時一定要注意。因此對工業生產鍋爐給水調節系統而言，應盡可能采用雙坐調壓閥或Ⅰ類套筒規格與閥塞組成的套筒規格調壓閥。
氣動控制閥因膜頭限定，較大容許氣體壓力值小于同口徑的電動控制閥。
入選用同一電動執行機構時，因為其推動力是一個數值，因此隨規格擴大且不平衡感等增加，較大容許氣體壓力值反方向降低。
電動控制閥中，較大容許氣體壓力值除在于閘閥的結構形式（單座、雙坐、套筒規格Ⅰ類、套筒規格Ⅱ類）外，還在于執行器的型號規格和推動力。如KHTS型電動式單座調壓閥的執行器有國內DKZ、中日合資企業361LSA、法國哈特曼·布郎企業RS三種挑選，而每一個生產廠的執行器又有多種不同推動力的挑選。當加工過程較大容許氣體壓力值稍小于表1的某一規定值時，除換選另一種結構形式的閘閥外，也有一種選擇是試著采用推動力比較大的執行器。
類似構造同一規格的控制閥門，采用推動力同樣的執行器，但如果生產廠不一樣，較大容許氣體壓力值也是有區別，檢算時可查看相關生產廠的樣版。
型號選擇出錯的事例
第一例：某工廠20t/h工業鍋爐給水調壓閥采用KHTS型電動式單座閥，適用執行器為361LSA-20，應用情況下產生小一點泄露，核查商品使用手冊，了解其最高容許氣體壓力數值1.49MPa，小于加熱爐正常工作時的較大氣體壓力值2.0MPa，后改成361LSA-50電動執行器，較大氣體壓力值做到3.38MPa（見表1），滿足了加熱爐正常工作時的應用規定。
此例表明根據改成大推動力的電動執行器，有也許使調壓閥的最高容許氣體壓力值做到應用規定。
第二例：某工廠35t/h工業加熱爐飽和蒸汽環境溫度遠程控制手動控制設計方案采用ZAP-6.4、Dg50的電動式單座調壓閥，當場運行中閘閥關沒死，查詢原設計圖，發覺該調壓閥未作一切測算（包含商品流通工作能力測算等），而設計師對于此事的解釋是手動式遙控閥沒有必要測算。后查產品手冊，發覺該電動式單座調壓閥的推動力盡管做到6.4kN，但較大容許氣體壓力值僅為1.4MPa，小于加熱爐正常工作時的較大氣體壓力值（給水泵壓力6.0MPa，鍋爐汽包工作壓力3.9MPa，△P≈2.1MPa），從而導致閘閥泄漏量大。完用工藝專業原給排水閘閥配電設備動角行程安排電動執行機構，這一難題才得到解決。此例表明即使是手動控制閥，在制定型號選擇時也應開展較大容許氣體壓力值檢算。
第三例：小編去某炭素廠煅燒窯設備溫度加熱爐參觀考察時，發覺鍋爐汽包水位調節控制回路未投全自動，了解緣故時，當場專業技術人員跟我說電動控制閥存有關不死的難題。大家到調壓閥當場看，這也是一臺ZAP6.4、Dg50的電動式單座調壓閥，電動執行機構的推動力為2.5kN。我和當場專業技術人員一同剖析，發現的問題很有可能出在電動式單座調壓閥的最高容許氣體壓力檢測值不上應用規定（該當場給水泵出口工作壓力4.0MPa，分汽缸壓力2.5MPa）這種情況上
。后尋找調壓閥的產品樣本，相匹配Dg50的電動式單座調壓閥，電動執行機構可選擇0.4、2.5kN兩種推動力，其最高容許氣體壓力值各自為0.15MPa和0.94MPa，盡管設計師采用了推動力比較大的2.5kN電動執行機構，但其較大容許氣體壓力值0.94MPa仍低于正常工作的時候的較大氣體壓力值（給水泵出口工作壓力4.0MPa-分汽缸壓力2.5MPa=1.5MPa）。現該廠已經將電動式單座調壓閥改成電動式雙坐調壓閥。雙坐調壓閥的最高容許氣體壓力值提升到11.9MPa，這大大的高過給水系統很有可能發生的較大氣體壓力。這種事例表明在全自動控制電路的操縱閥選型時，務必開展較大容許氣體壓力值檢算，以確保閘閥正常工作。
第四例：某煤礦業煤矸石磚發電站的35t/h鍋爐給水系統軟件自動控制閥設計方案采用ZKZP6.4、Dg65的電動式單座閥，在加熱爐建成投產前期的提溫期內發覺給排水調壓閥關沒死，泄漏量非常大，正常運轉時稍微好。最初大伙兒懷疑是產品品質有什么問題，后細心查詢使用手冊，這才發現該型號規格調壓閥的最高容許氣體壓力值僅為1.83MPa，盡管與正常的工作的時候調壓閥的前后左右氣體壓力（約2.1MPa）相距并不大，這時稍有泄露，但還可忍受。但在加熱爐提溫環節，調壓閥的前后左右氣體壓力特別大（因分汽缸工作壓力為0，故較大氣體壓力值將會做到6.0MPa），因此發生以上難題。臨時性解決方案要在加熱爐提溫環節關掉調壓閥前后左右手動式水利閘門，用工藝專業的手動式旁通閥操縱給出水量。但從長遠利益看來，仍必須更換閥門。此例表明作較大容許氣體壓力值檢算時，不僅要了解正常的運行狀態下的較大容許氣體壓力值，也需要考慮到異常運行狀態下的較大容許氣體壓力值。
總的來說，在給排水調整控制系統閥選型時作較大容許氣體壓力值檢算，盡管就是個小問題，但忽略了就會有很有可能導致大的損害，因此在中國髙壓差情況下操縱閥選型時解決這種難題給予充分的高度重視。

（昆明市有色冶金設計研究院 方原柏）